Fig. 1은 버 모서리(Burr Edge) 주변에서 연마액의 국부적인 유속을 증가시키기 위한 유동 가이드를 나타낸다. 밀링과 드릴링 각각의 버 모서리에 대한 연마액의 유동 총량(Volume of Flow, V), 등가 유동 단면적(A) 및 유동 길이(Flow Length, L) 사이에는 다음 식(1)과 같은 관계가 성립한다.

Fig. 1 
Guide for abrasive flow control

밀링 버와 드릴링 버의 모서리 길이가 다르므로, 동일한 유동 길이를 갖기 위해서는 모서리와 유동 가이드 사이의 틈새가 서로 다르게 설정되어야 한다. 연마액의 유동 방향을 주기적으로 역전시켜 단방향 유동에 의한 편마모를 방지하였다.

Fig. 2는 드릴링 과 밀링으로 가공된 AL6061 재질의 시편을, Fig. 3는 유동 가이드를 나타낸다.

Fig. 2 
Geometry of specimens for the first deburring tests

Fig. 3 
A flow guide for the first tests

최진영 등¹⁰의 연구에서 각 공정변수에 대한 영향도 분석이 있었다. 이를 활용하여 2 수준으로 설정된 네 가지 공정변수(유동 총량, 연마재 입자의 크기, 연마재 농도, 유동 틈새)들의 설정값들을 Table 1에 요약하였다, Taguchi 실험 계획법¹¹의 L8(2⁷) 직교 배열표를 이용하여 Table 2에서와 같이 총 8회 실험을 실시하였다.

1차 실험은, 예상과는 다른 결과를 산출하였다. 드릴링과 밀링에 의한 버 모서리는 연마가 거의 되지 않았고, 모서리 주변 평면부위의 마모가 두드러지게 나타났다. Fig. 4(a)는 밀링 모서리 수직면이 집중적으로 마모된 것을 보인다. Fig. 4(b)에서는 밀링 모서리 상면부의 마모가 뚜렷하다. Fig. 5에 보인 것처럼 비교적 내마모성이 높은 SUS304 재질의 유동 가이드 안내면 마모 또한 심각하다. 반면에, 기대하였던 모서리의 마모는 거의 나타나지 않았다. 유동 가이드에 의하여 버 모서리 부근에서 증가한 연마액의 유속이 모서리 마모에는 큰 영향을 미치지 못한다는 것을 알 수 있었다.

Fig. 4 
Results of the first deburring tests: (a) Run 6 and (b) Run 7

Fig. 5 
The first type of flow guide after deburring

Figs. 4와 5는 유동 박리(Flow Separation)에 의한 소용돌이(Vortex) 형성이 모서리 주변의 마모와 연관이 있음을 암시한다. Fig. 1에서 소용돌이는 버 모서리를 지나서 형성되므로 유동 가이드가 버 제거에 기여를 하지 못한 것으로 추정된다.

이나 유동 가이드 표면의 방향이 급격하게 변화하는 곳에서 경계층(Boundary Layer)이 표면에서 이탈하여 유동 박리로 연결되고 이어서 소용돌이가 발생하는 다수의 사례가 알려져 있다. 유동 안내면의 급격한 변화의 한 예로, 90° 곡관을 생각할 수 있다. Humphery 등¹²은 90° 곡관 내 유동에서 강한 난류 소용돌이가 나타난다고 하였다. 맹주성 등¹³은 사각단면 90° 곡관의 3차원 난류 유동 해석결과로 Humphery 등¹²의 실험적 연구와 거의 유사한 결론을 얻었다. Humphery 등¹⁴과 명현국 등¹⁵은 0°와 90° 사이 곡관의 층류 유동에 대한 실험과 해석을 수행하여, 곡관의 각도가 0°에서 90°로 증가할수록 소용돌이가 발달하는 것으로 보고하였다.

또한 드릴링 버와 밀링 버 모서리의 형태가 다르므로 비슷한 수준의 마모는 상대적으로 어렵다고 판단된다. 따라서 식(1)로 표현되는 유동 길이의 개념을 복합 버에 일률적으로 적용하는 것은 쉽지 않다.

따라서 본 연구에서는 버는 가공 시 모든 모서리에 생긴다고 가정하였고, 드릴링의 호의 길이와 밀링 가공의 길이를 버로 가정하였다.

드릴링 버의 경우 최진영 등¹⁰의 연구에서 연마재 입자 크기와 연마액 유동 총량이 디버링에 크게 기여한다는 사실이 확인되었다. 본 연구의 1차 실험에서도 Fig. 6과 같이 연마재 입자 크기가 클수록 유동 총량이 많을 수록 디버링이 잘 되는 것을 확인할 수 있었다.

Fig. 6 
Deburred edge of a drilled hole for Run 8 condition in Table 2

위에서 언급한 바와 같이 소용돌이의 발생이 국부적 마모와 연관이 있으므로, 버 모서리 근처에서 유동 안내면의 방향이 급격하게 바뀌도록 유동 가이드를 설계하는 것이 필요하다. 이에 따라 유동 가이드를 Fig. 7과 같이 변경하였다. 1차 실험에서 드릴 구멍 모서리에 비하여 밀링 모서리의 버 제거가 상대적으로 미흡하였으므로, 드릴 구멍의 직경을 2 mm에서 4 mm로 늘리고 구멍의 개수를 2개로 축소하여 밀링 모서리에 대한 유동 길이를 상대적으로 증가시켰다.

Fig. 7 
A new design of flow guide

2차 실험의 공정변수 설정을 Table 3에 요약하였다. 유동 가이드와 밀링 모서리의 틈새를 1 mm로 설정하고 연마재 입자 크기를 100 메쉬 와 60 메쉬로 변경하였다. Table 3의 L8(2⁷) 직교 배열표에 따라 8회의 실험을 수행하였다.

Fig. 8은 2차 실험 후의 밀링 및 드릴링 버 모서리를 나타낸다. 버가 남아있는 모서리의 길이를 측정하여 그 결과를 Table 4에 정리하였다. 밀링 버 모서리의 경우 Run 7과 Run 8의 공정변수 조합에서 가장 좋은 결과를 나타내었다. Run 8의 경우 모서리 마모가 다소 과다한 것을 확인할 수 있었다.

Fig. 8 
Results of the 2nd deburring tests

드릴링 버는 Run 4와 Run 7의 조건에서 완전히 제거 되었다. 드릴링-밀링 복합 버 제거에 가장 유리한 공정변수 조합은 Run 7이다.